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冷卻塔收水器型號(hào)

發(fā)布者:廣東特菱空調(diào) 發(fā)布時(shí)間:2017-06-26
冷卻塔收水器型號(hào)

冷卻塔平衡管尺寸計(jì)算方法

按照采暖通風(fēng)與空氣調(diào)節(jié)設(shè)計(jì)規(guī)范的要求,當(dāng)多臺(tái)敞開式的冷卻塔設(shè)計(jì)為并聯(lián)運(yùn)行,而且在沒有集水箱的情況下,應(yīng)該讓并聯(lián)中的冷卻塔與水泵之間的管段的壓力損失大致相同,要達(dá)到這樣的效果,可以在并聯(lián)冷卻塔之間配置平衡管,或在各塔底部配置聯(lián)通水槽。并聯(lián)冷卻塔由于配置平衡管的辦法簡單易行,相比較在出水管增加電動(dòng)蝶閥而言,其消耗的費(fèi)用更少,因而在很多冷卻塔工程中被使用。但是采暖通風(fēng)與空氣調(diào)節(jié)設(shè)計(jì)規(guī)范并未指出冷卻塔平衡管尺寸應(yīng)該如何計(jì)算。在中國建筑工業(yè)出版社出版的簡明空調(diào)設(shè)計(jì)手冊(cè)中指出冷卻塔平衡管尺寸應(yīng)與進(jìn)水管尺寸相同,但是如何計(jì)算也沒有給出詳細(xì)的說法。所以本文主要是對(duì)平衡管尺寸的計(jì)算方法進(jìn)行一些探討,為廣大同行做一個(gè)鋪墊。在實(shí)際的冷卻塔并聯(lián)運(yùn)行中,當(dāng)?shù)撞颗溆衅胶夤埽鏊懿辉O(shè)電動(dòng)蝶閥,且有部分冷卻塔停止運(yùn)行時(shí),經(jīng)常會(huì)出現(xiàn)一臺(tái)冷卻塔持續(xù)補(bǔ)水,另外一臺(tái)冷卻塔溢漏。本文在研究冷卻塔平衡管尺寸計(jì)算公式的基礎(chǔ)上,也將會(huì)對(duì)此現(xiàn)象作出合理解釋。為簡便起見,本文只討論兩臺(tái)開式冷卻塔并聯(lián)運(yùn)行的情況,計(jì)算模型示意圖如圖1。圖1開式冷卻塔并聯(lián)運(yùn)行計(jì)算模型示意圖圖中,MV為電動(dòng)蝶閥,在某一臺(tái)機(jī)組停止運(yùn)行時(shí),起關(guān)斷作用。BV為手動(dòng)蝶閥,平時(shí)開啟,檢修時(shí)起關(guān)斷作用。CWP為冷卻水泵,WCC水冷機(jī)組。現(xiàn)在先假設(shè)冷卻塔1及其進(jìn)水電動(dòng)蝶閥關(guān)閉,冷卻塔2運(yùn)行。由于冷卻塔2上部有水進(jìn)入,而冷卻塔1和冷卻塔2同時(shí)出水,導(dǎo)致兩臺(tái)冷卻塔的水位發(fā)生變化,產(chǎn)生高度差,從而促使水從冷卻塔2經(jīng)平衡管c流入冷卻塔1,當(dāng)達(dá)到動(dòng)態(tài)平衡時(shí),水位高度差為△h,即圖1所示狀態(tài)。而要想保證不發(fā)生溢漏現(xiàn)象,必須小于溢水管進(jìn)水口所在水位與開始補(bǔ)水時(shí)的水位的高度差。而且該高度差△h也是平衡管c中水流流動(dòng)的唯一動(dòng)力。由流體力學(xué)基本理論可知,要計(jì)算平衡管c的尺寸,要先知道平衡管c需要承擔(dān)的流量。而當(dāng)水流達(dá)到動(dòng)態(tài)平衡時(shí),管道a與平衡管c之間的流量必須相等。但由于精確計(jì)算管道a的流量比較困難,本文試從討論管道a和管道b流量的關(guān)系出發(fā),來大致估算流經(jīng)管道a的流量。一、管道a與管道b流量的分析根據(jù)流體力學(xué)理論,假設(shè)在運(yùn)行過程中,水為理想流體,且為定常流動(dòng)。則根據(jù)伯努利方程,1-1斷面與3斷面之間的能量方程為:2-2斷面與3斷面之間的能量方程為:式中:Pa1、Pa2—水表面大氣壓力,Pa:ρ—水的密度,kgm3g—重力加速度,mS2;P3—3斷面處壓力,Pa;Va—管道a的流速,ms;λ—沿程阻力系數(shù),無因次量;la—管道a的長度,m;da—管道a的直徑,m;ρξa—管道a的局部阻力系數(shù)和,無因次量;V′2—冷卻塔2集水盤表面水流速度,ms;Vb—管道b的流速,ms;lb—管道b的長度,m;db—管道b的直徑,m;ρξb—管道b的局部阻力系數(shù)和,無因次量在對(duì)各種冷卻塔樣本進(jìn)行計(jì)算后,確知進(jìn)水在經(jīng)過填料層流至集水盤上表面時(shí),流速一般小于0101ms,故在式2中將含V′2的那一項(xiàng)略去。由于運(yùn)行的冷卻塔風(fēng)機(jī)的抽吸作用,Pa2會(huì)小于Pa1,在這里為了簡化計(jì)算,忽略該因素。將2-1可以得到△h=h2-h1,其最大值為溢水管進(jìn)水口所在水位與開始補(bǔ)水時(shí)的水位的高度差。查閱樣本知其值大概在012m-014m之間。在如圖1所示的這種接管方式中,la=lb,da=db,ρξa=ρξb,從而:由式4可以判斷,Vb≥Va。而Vb-Va的值受尺寸、管長和水位高度差的影響。在進(jìn)行大量實(shí)例計(jì)算后,發(fā)現(xiàn)尺寸和管長對(duì)速度差的影響很小,而水位高度差對(duì)速度差的影響則相當(dāng)大。同時(shí),當(dāng)速度的大小不同時(shí),速度差的變化也很大。速度越大,速度差越小。在常用的速度范圍內(nèi)1~215ms,速度變化率在25%~5%內(nèi)。由此可見,流經(jīng)管道b的流量總是大于流經(jīng)管道a的流量,其差額隨著具體的情況而有所不同。但若接管方式不同于圖1,則由于阻力系數(shù)的不相等,可能會(huì)出現(xiàn)不同于上述分析的現(xiàn)象。二、冷卻塔平衡管c的尺寸計(jì)算由以上計(jì)算可知,流經(jīng)平衡管c的流量總是小于進(jìn)水管總流量的一半。假設(shè)進(jìn)水管總流量為Q,若取Q2為平衡管需要承擔(dān)的流量,則可以認(rèn)為計(jì)算出來的平衡管尺寸是比較安全的尺寸當(dāng)然也可以先估算出管道a的流量,并以該流量為平衡管需要承擔(dān)的流量來計(jì)算平衡管尺寸。以Q2作為流經(jīng)平衡管的流量,來討論平衡管的尺寸。同樣利用伯努利方程:式中:lc—平衡管長度,m;dc—平衡管直徑,m;Vc—平衡管中水流速度,ms;ρξc—平衡管c的局部阻力系數(shù)和,無因次量同樣忽略Pa1與Pa2差值的影響,并將含V′2的那一項(xiàng)忽略不計(jì),則由5式可推出又由流量計(jì)算公式Q=A×V知:由7式有:將8式代入6式并整理有:式9即為計(jì)算平衡管尺寸的公式。再將9式寫成函數(shù)的形式:然后求fd=0的解即可。而該方程可用牛頓迭代法解,即:在確定其他參數(shù)的值以后,以某初始值d0代入10式進(jìn)行迭代計(jì)算,即可求解。三、冷卻塔平衡管的計(jì)算實(shí)例某實(shí)際工程選用兩臺(tái)流量為250m3h的冷卻塔,設(shè)計(jì)出水管尺寸為200mm。各參數(shù)取值如下:λ=01037,ρ彎頭=1,ρ進(jìn)口=019,ρ彎頭=019,ρ蝶閥=015,平衡管計(jì)算流量取125m3h。△h分別取012m,013m,014m進(jìn)行模擬計(jì)算,結(jié)果如表1。表1模擬計(jì)算結(jié)果觀察表1的計(jì)算結(jié)果就會(huì)發(fā)現(xiàn),在流量固定時(shí),△h對(duì)冷卻塔平衡管尺寸的影響不可忽視。而從樣本查閱,不同的塔的△h值并不完全相同,這就告訴我們?cè)O(shè)計(jì)人員,在為冷卻塔選用平衡管時(shí),不能簡單的將主管道的尺寸作為平衡管的尺寸,而應(yīng)該要根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)環(huán)境進(jìn)行詳細(xì)的計(jì)算。如果在實(shí)際的冷卻塔工程中發(fā)現(xiàn)溢漏現(xiàn)象,我們可以依據(jù)此計(jì)算公式對(duì)其進(jìn)行分析,就會(huì)知道引起溢漏的原因大致如下:1尺寸選擇過小,流通能力有限。2管道中有污物堵塞,或者碟閥損壞而不能全開,導(dǎo)致阻力系數(shù)變大,減小流通能力。3并聯(lián)出水干管的阻力本身就不平衡,導(dǎo)致管道a承擔(dān)的流量大于管道b承擔(dān)的流量,即使平衡管承擔(dān)的流量大于總流量的一半。四、結(jié)論本文對(duì)敞開式冷卻塔并聯(lián)運(yùn)行時(shí)平衡管尺寸的定位進(jìn)行了理論推導(dǎo),并得到了相應(yīng)的計(jì)算公式。研究表明,水位高度差對(duì)平衡管尺寸具有不可忽視的影響,建議設(shè)計(jì)師在計(jì)算時(shí),應(yīng)該結(jié)合實(shí)際工況來進(jìn)行計(jì)算。---------更多技術(shù)性文章,盡在冷卻塔官網(wǎng)。

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